泄漏液体的蒸发分为闪蒸蒸发、热量蒸发和质量蒸发三种，其蒸发总量为这三种蒸发
之和。
（１）闪蒸量的估算。过热液体闪蒸量可按下式估算：
犙１＝犉犠犜／狋１ （９８）
犉＝犆狆（犜犔－犜犫）／犎 （９９）
式中 犙１———闪蒸量，ｋｇ／ｓ；
犠犜———液体泄漏总量，ｋｇ；
狋１———闪蒸蒸发时间，ｓ；
犉———蒸发的液体占泄漏液体总量的比例；
犆狆———液体的定压比热容，Ｊ／（ｋｇ·Ｋ）；
犜犔———泄漏前液体的温度，Ｋ；
犜犫———液体在常压下的沸点，Ｋ；
犎———液体的汽化热，Ｊ／ｋｇ。
（２）热量蒸发的估算。如果闪蒸不完全，即犉犞＜１或犙狋＜犿 则发生热量蒸发，热量蒸发
时液体蒸发速率犙狋为：
犙狋＝犽犃狋（犜０－犜犫）
犎 槡πα狋
＋犽
犎犖狌犃犔狋（犜０－犜犫） （９１０）
式中 犃狋———液池面积，ｍ２；
犜０———环境温度，Ｋ；
犜犫———液体沸点，Ｋ；
犎———液体蒸发热，Ｊ／ｋｇ；
犔———液池长，ｍ；
α———热扩散系数，ｍ２／ｓ；
犽———热导率，Ｊ／（ｍ·Ｋ）；
狋———蒸发时间，ｓ；
!"&犖狌———努塞特 （Ｎｕｓｓｅｌｔ）数。
中列出了一些地面情况的犽、α值。
 地面情况的犽、α 值
地面情况 犽／［Ｊ／（ｍ·Ｋ）］ α／（ｍ２／ｓ）
水泥 １．１ １．２９×１０－７
地面（８％水） ０．９ ４．３×１０－７
干涸土地 ０．３ ２．３×１０－７
地面情况 犽／［Ｊ／（ｍ·Ｋ）］ α／（ｍ２／ｓ）
湿地 ０．６ ３．３×１０－７
砂砾地 ２．５ １．１×１０－７
考虑极端条件下的影响，原料储存温度取年最高温度３９℃，因本项目评价对象四氯化硅、
盐酸项目原料的沸点均高于３９℃，因此不考虑闪蒸蒸发量和热量蒸发量。
（３）质量蒸发。当地面向液体传热减少时，热量蒸发逐渐减弱；当地面传热停止时，由于
液体分子的迁移作用使液体蒸发。这种场合液体的蒸发速率犙３ 为：
犙３＝犪×犘×犕／（犚×犜０）×狌（２－狀）／（２＋狀）×狉（４＋狀）／（２＋狀） （９１１）
式中 犙３———质量蒸发速率，ｋｇ／ｓ；
犪狀———大气稳定度系数，见表９１０；
犘———液体表面蒸气压，Ｐａ；
犚———气体常数；Ｊ／（ｍｏｌ·Ｋ）；
犜０———环境温度，Ｋ；
犕———分子量，ｋｇ／ｍｏｌ；
狌———风速，ｍ／ｓ；
狉———液池半径，ｍ，按狉＝（狊／π）０．５计算等效半径。
表９１０ 液池蒸发模式参数
稳定度条件 狀 犪
不稳定（犃，犅） ０．２ ３．８４６×１０－３
中性（犇） ０．２５ ４．６８５×１０－３
稳定（犈，犉） ０．３ ５．２８５×１０－３
液池最大直径取决于泄漏点附近的地域构型、泄漏的连续性或瞬时性。有围堰时，以围堰
最大等效半径为液池半径；无围堰时，设定液体瞬间扩散到最小厚度时，推算液池等效半径。
本评价过程中取物料围堰的最大等效半径为液池半径，计算各物料的质量蒸发排放速率。
气象条件取全年最大出现概率原则。有风时大气稳定度取犇，静、小风时取犈犉，本评价
过程取静、小风时排放源情况下的质量蒸发速率。结果见表９１１。
表９１１ 静、小风时有毒物质质量蒸发排放速率
物 质 犪 狀 犘／Ｐａ 犕／（ｇ／ｍｏｌ） 犚／［Ｊ／（ｍｏｌ·Ｋ）］ 犜０／Ｋ 犝／（ｍ／ｓ） 狉／ｍ
四氯化硅 ０．００５２８５ ０．３ １３０ １７４ ８．３１４ ３１２ ０．５ ８．１
盐酸 ０．００５２８５ ０．３ ３０６６０ ３６．５ ８．３１４ ３１２ ０．５ １３